核心詞：
礦用 防爆 通信 電纜 通訊 電纜 報價 目前我公司設(shè)計(jì)的發(fā)電機(jī)變壓器在保證運(yùn)輸條件的前提下,優(yōu)先采用高低高結(jié)構(gòu)。以一臺單相24萬、阻抗為15%的變壓器為例,高低高結(jié)構(gòu)要比雙柱結(jié)構(gòu)器身輕約8噸左右,可見高低高結(jié)構(gòu)在大容量和大阻抗變壓器下的優(yōu)勢。調(diào)查表明,變壓器在運(yùn)行中由于絕緣部件發(fā)生故障造成變壓器失效占總失效數(shù)的一半左右,絕緣性能的良好對運(yùn)行可靠性具有決定性意義,以電力變壓器的主絕緣結(jié)構(gòu)理論為基礎(chǔ),并以DFP-380000/500單相發(fā)電機(jī)變壓器為例,對高低結(jié)構(gòu)變壓器的主絕緣結(jié)構(gòu)進(jìn)行描述,并進(jìn)行簡單分析。目前,油浸式電力變壓器的主絕緣采用油-隔板結(jié)構(gòu)形式,主絕緣結(jié)構(gòu)中的油隙靠紙筒來間隔。油的耐電強(qiáng)度在理論上是很高的,純凈的油的耐電強(qiáng)度高達(dá)4000kV/cm以上,標(biāo)準(zhǔn)油杯中擊穿電壓一般為40kV/2.5mm。1.0mm紙板的擊穿強(qiáng)度為46-50kV/mm,1.5mm紙板的擊穿強(qiáng)度為32-45kV/mm,2.0mm紙板的擊穿強(qiáng)度為29-35kV/mm。
1、這種結(jié)構(gòu)的紙筒厚度為4mm及以下 這種結(jié)構(gòu)紙筒厚度為4mm及以下,油隙寬度小于15mm及以下。主絕緣的擊穿先發(fā)生在油隙中的,而油隙一旦擊穿,紙筒也就隨著擊穿,因此并不要求紙筒能承受住全部試驗(yàn)電壓。此外,在電場較均勻的情況下,根據(jù)變壓器油的體積效應(yīng),油隙耐電強(qiáng)度隨油隙的減小而增大,因此在同一主絕緣距離,同一紙筒占絕緣距離百分?jǐn)?shù)情況下,
RS485通訊電纜油隙分割越小,則耐電強(qiáng)度越高。
由于紙筒只起到分割油隙的作用,所以不宜太厚,但由于機(jī)械強(qiáng)度的要求,紙筒也不能太薄。在薄紙筒小油隙結(jié)構(gòu)中,紙筒的總厚度一般占主絕緣的1/5左右。每個紙筒的厚度取決于機(jī)械強(qiáng)度。
2、最小為1.5mm 一般來說,最小為1.5mm,靠近線圈的紙筒為3mm,由2張1.5mm厚的紙板組成。緊靠線圈內(nèi)徑側(cè)的紙筒由5mm以上的硬紙板滾壓而成,紙板先在兩端磨成斜梢,然后沿斜梢粘合成紙筒,線圈直接繞在紙筒上。
3、包括電極絕緣； 式中:?撞dy-油間隙的間隙;?撞dz-所有紙筒厚度的綜合,包括電極絕緣;?著y-油的介電系數(shù),取為2.2;?著z-油浸紙板的介電系數(shù),取為4.5;Ey-緊靠線圈表面油隙的實(shí)際允許場強(qiáng)。通常與線圈表面相鄰油道中的場強(qiáng)較高,為提高此處電氣強(qiáng)度,宜將此油道取得窄些。油的電氣強(qiáng)度還與處在高場強(qiáng)下油的體積有關(guān),如將處在90～100%最大場強(qiáng)范圍內(nèi)的油體積稱作"強(qiáng)油體積",則不管電極形狀是否相同,油的擊穿場強(qiáng)Eb與強(qiáng)油體積V的關(guān)系不變。由此可知,油道分得越窄,各處的強(qiáng)油體積減小,電氣強(qiáng)度可明顯提高。但若油道過小,必然影響變壓器的散熱,所以最小油隙的大小由溫升決定。變壓器線圈端部由于油-隔板組成的絕緣結(jié)構(gòu)被破壞,主要是由于電極附近的最大場強(qiáng)達(dá)到或超過了油間隙起始放電場強(qiáng),開始出現(xiàn)局部放電,并由此而引起電場畸變,進(jìn)而形成沿面放電所致。設(shè)計(jì)合理的靜電環(huán),除了改善與其相鄰各線段的沖擊電壓分布外,還能使端部電場均勻。由于油-隔板組成的絕緣結(jié)構(gòu)的弱點(diǎn)出現(xiàn)在油隙中,其中負(fù)擔(dān)最重的油隙的耐電強(qiáng)度決定了整個結(jié)構(gòu)的耐電強(qiáng)度。因?yàn)樽畲髨鰪?qiáng)出現(xiàn)于靜電環(huán)絕緣層表面的油隙中,所以端部絕緣的耐電強(qiáng)度通常由靜電環(huán)與其靠近的第一個角環(huán)之間的第一油隙所決定。薄紙筒小油隙是目前布置角環(huán)的一個基本準(zhǔn)則。研究表明,礦用本安防爆通信電纜礦用通訊電纜報價礦用本安防爆通信電纜礦用通訊電纜報價礦用本安防爆通信電纜礦用通訊電纜報價礦用本安防爆通信電纜礦用通訊電纜報價角環(huán)的數(shù)目增多,在沖擊電壓作用下,其沿面放電電壓有所提高,但局部放電起始電壓幾乎不變。為防止沿面放電,最理想的角環(huán)形狀應(yīng)與端部等電位面相重合。以DFP-380000/500為例描述高低高結(jié)構(gòu)變壓器的主絕緣結(jié)構(gòu),高低線圈間采用薄紙筒小油隙結(jié)構(gòu),主距已100mm為例,具體分割時要保證紙筒的厚度均≤4mm,油隙≤14mm,因?yàn)榫€圈表面相鄰油道中的場強(qiáng)較高,所以油道的數(shù)值比較小,一般為9mm。而要想分析線圈端部的絕緣結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì),先要了解高低高結(jié)構(gòu)的接線原理圖和各點(diǎn)處繞組的絕緣水平,此臺產(chǎn)品繞組的絕緣水平為:SI1175LI1550AC680-LI325AC140/LI200AC85,從圖1中標(biāo)示出各點(diǎn)的絕緣水平,但連線處的電位需要進(jìn)行計(jì)算。高壓匝數(shù)為635匝,高壓匝數(shù)147匝,中性點(diǎn)支撐為40kV,工頻耐壓試驗(yàn)時電壓分布為線性。可見在工頻下U連處的電位約為110kV等級,但在沖擊電壓下,低壓入波時,U連處的振蕩電位依據(jù)驗(yàn)證結(jié)果可以達(dá)到1.5倍左右,所以高壓下部的絕緣結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)要加強(qiáng),圖1中表示了高壓下部角環(huán)和靜電環(huán)的布置,因?yàn)樽畲髨鰪?qiáng)出現(xiàn)于靜電環(huán)絕緣層表面的油隙中,將第一個角環(huán)與靜電環(huán)之間的油隙盡量縮小,但為了不影響散熱,最終經(jīng)過驗(yàn)證取6mm。但由于線圈出頭處的角環(huán)被破壞,為保證連線到鐵心的爬電距離,角環(huán)在出頭處增加一個"靴子","靴子"的長短依據(jù)爬電距離確定。DFP-380000/500發(fā)電機(jī)變壓器主絕緣設(shè)計(jì)時,充分考慮了各種過電壓作用,并保證有足夠的裕度,目前對連線處電位振蕩的幅度還有待深入研究,可以進(jìn)一步優(yōu)化高壓下部的端絕緣設(shè)計(jì)。
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